采暖熱負荷一覽表名稱生產用戶及公共用房住宅樓小計面積M3負荷KW 4、熱源設備的選型庫爾勒市是新興石油城市也是全國綠化和衛生成市，為使城市綠化和空氣不被污染，對燃煤鍋爐和（n燃油鍋爐爐體結構緊湊，體積小，重量輕，占地面積小。對機房高度要求不大，易與小區建筑群融為一體，節省投資。

　　燃油熱水鍋爐本體價格稍高，但熱效率高可達90%，配套設施簡單，僅需要貯油罐、油泵，輸油管，日用箱等設備，一次性投資費用較低。

　　運行自動化程度高，工作安全可靠。

　　在低壓狀態下運行，其使用不屬于鍋爐及壓力容器安全監察規的監控范圍，可不設專職運行管理人員，節省管理人i費用排出的煙氣中煙塵。有害氣體含量低，環保效果好，林格曼黑度為級，二氧化硫濃度為5mg/m3，低于鍋爐大氣污染物排放標準（國標GB13271-91）所規定的要求。

　　經研究決定選用WNSY-180燃油熱水鍋爐兩臺，技術參數：額定出力2000KW，熱效率90%，燃料消除污）壓；WIM子交器為供熱及熱水加熱系統示意圖，入冬初期一臺燃油熱水鍋爐運行，待室外度下將到-VC——13‘C時，一臺燃油熱水鍋爐不能滿足負荷時，兩臺燃油熱水鍋爐同時運行待室外度回升到-2’C——7C時，一臺燃油熱水鍋爐能滿足負荷時，可關閉另一臺燃油熱水鍋爐。

　　留1供M闈示意困：為燃油熱水鍋爐供油。加熱示意圖，輸油泵將室外貯油罐中的油榆送到室內曰用油箱內，多余的油自流返回貯油罐中，榆油泵由室內日用油箱液位控制器控制。燃油熱水鍋爐由自帶燃燒器從室內日用油箱供油。

　　B2燃油M爐供油加熱系徒示意困三、設計特點：1、燃油熱水鍋爐初始運行時燃用10輕油，待鍋爐內熱水水溫升至551-65：時，切換重油輸油閥門，燃用重油，這段時間需50-65分鐘。利用供熱系統自身的熱量來對重油貯油罐和日用油箱進行加熱，無需用電或其它形式對重油進行加熱，節省投資。在停爐之前需再切換輕油閥門，燃用輕油丨5-25分鐘、防治輸油管內殘存的重油結臘，影響燃油熱水鍋爐的再次起動。

　　2從室外地下貯油罐，輸油泵至室內燃油熱水鍋爐燃燒器輸油管道接管處，輸油管道均為雙層管道，外層為采暖供水，內層為重油輸油管道。此作法確保重油在管道內不結蠟，使油路暢通，運行安3.利用采暖負荷的補差進行生活熱水的交換，采用間接加熱方式，其換熱設備選型為板式換熱器。

　　即滿足了冬季采暖高峰期熱負荷又滿足了小區居民的生活熱水的需求，并且節省了獨立生活熱水加熱設備及運行費用。

　　四、運行費用的經濟比較根據采暖期度日數的分布，新植劃分為三個區，庫爾勒市為丨1丨區，采暖期室外平均度-4T：，采暖天數為126天，度日數2772Ddi，燃油熱水鍋爐運行班次為兩班制16小時，采暖高峰期補差天數為48天。

　　生活熱水供應每周兩次，運行時間為3.5小時/次，采暖期期間熱水供應為35次。

　　源道路的修整，重油供油情況不太正常。所以改燒輕油采暖運行。1999年庫爾勒市實現了城市天然氣供氣化，小區燃油熱水鍋爐再次改為燃用天然氣采暖，原有貯油罐做為天然氣使用高峰期或天然氣設備檢修時的備用燃料。

　　采暖期期間采用每個班次，每天做好燃輕成、重油及天然氣的小時耗量及每天總耗量的記錄，利用觀察記錄法使三個采暖期實的運行費用如下：輕油每天燃燒時間Tl=65分鐘+25分鐘=90分鐘=1.5小時輕油每天耗量Gl=180kgx丨。5小'時=270kg/天輕油每天耗資ZI=G1x采暖期輕油總耗量EG1=G1x采暖期輕油總耗資EZ！=Z1重油每天燃燒時間T2=16小時-1.5小時-14.5小時重油補差燃燒時間T3=16小時重油每天耗量G2=14.5小時x高峰期補差每天重油耗量G3=I6小時x 200kgx0.70=2240Ic天生活熱水每次重油耗量G4=3.5小時采暖期燃油總4師nbsp；Z=EZ1純輕油燃燒采暖運行費用分析輕油每天耗量Gl=16小時x高峰期補差每天輕油耗量G2=16小時x生活熱水輕油每次耗量G3=3.5小時x采暖期輕油總耗量EG采暖期燃油總耗資Z=SGx采暖期每平方米采暖耗資H2=Z/34944M2=83.7丨萬元/34944=23.96元/M2 3、燃天然氣采暖運行費用分析天然氣每天耗量高峰期補差每天耗氣量生活熱水每次耗氣量采暖期天然氣總耗量采暖期天然氣總耗資Z燃重油與燃純輕油、天然氣運行費用相差百分比（丨）燃重油與燃輕油相差百分比：（下轉117頁）10m/s；另一種空氣幕長1200mm，風量5000m3/h，風□出風速度15m/s；后一種的風量為前一種的2倍，而后一種出風口面積為前一種的1.33倍，因此推算出后一種的出風速度為前一種的2/l3=1.5倍，即15m/s從流體力學基本概念可知，當風速增大到1.5倍，其阻力約為原來的2.25倍，這時同一臺風機不可能還有那么大的風量又例如某樣本的一種空氣幕標明風口尺寸為100X1200mm，風量為3000m5/h，出風速度為9m/s.不難算得，假如風量數據是正確的，則出風速度只可能是6.9m/s，樣本數據相互矛盾。

　　上述類似的樣本比比皆是。樣本中的不可靠信息，必將誤導使用者。

　　上送式熱空氣幕在使用時，放置高度對其隔斷冷風的能力也有一定影響。從公（3）都可以看到。當出風速度一定時，可能隔斷的冷風侵入速度隨熱風幕安裝高度的降低而增加。若將同一型號上送式熱空氣幕放置在三個不同的高處一~3m、2.5m、2.2m，其隔斷門洞冷風侵入速度之比為1：1.9（按公因此建議上送式熱空氣幕以放在2.22.5m高處為宜。

　　上送式熱空氣幕是在北方地區公共建筑常開外門上常用的一種熱空氣幕。這種熱空氣幕生產廠家很多，但近幾十年并未得到明顯的改進。從實測和對空氣幕樣本數據分析，現有的上送式熱空氣幕的隔斷冷風侵入的能力很不理想，而且多數樣本上的數據偏離實際值其原因是熱空氣幕產品缺乏科學的設計，尤其缺乏優化設計；缺乏性能檢測的質量監督措施。致使產品的發展緩慢，性能不佳祈望本文對此類空氣幕的發展有所裨益。

(完)